3試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1接觸角與表面張力測(cè)試結(jié)果與分析

3.1.1接觸角測(cè)試結(jié)果與分析

將經(jīng)過不同濃度表面活性劑處理后的煤樣片依次放置在接觸角測(cè)量?jī)x的樣品臺(tái)，采用蒸餾水作為滴定溶液，分別測(cè)定其接觸角，如圖2所示。

圖2接觸角的測(cè)定

如圖2所示，F(xiàn)C117和FC134兩種表面活性劑均實(shí)現(xiàn)了煤體潤(rùn)濕性的反轉(zhuǎn)。當(dāng)表面活性劑濃度從0增加至0.5%時(shí)，接觸角逐漸增加，并在溶液濃度為0.5%時(shí)，潤(rùn)濕性由液潤(rùn)濕向氣潤(rùn)濕的轉(zhuǎn)變(接觸角大于90°)；表面活性劑溶液濃度繼續(xù)增加，接觸角不再增加，維持在一個(gè)相對(duì)穩(wěn)定的范圍，甚至出現(xiàn)小幅度地下降。出現(xiàn)煤樣接觸角變化規(guī)律的主要原因?yàn)?

1)當(dāng)表面活性劑濃度從0增加至0.5%時(shí)，F(xiàn)C117和FC134兩種表面活性劑處理后的煤體表面接觸角增加速率較快。在該階段，表面活性劑分子較少，能夠有序的吸附在煤體表面，表面活性劑分子中的親水基團(tuán)朝著在煤體表面的方向吸附；疏水基團(tuán)朝著遠(yuǎn)離煤體表面的方向，并將抑制周圍水分子在煤體表面的吸附。隨著表面活性劑濃度的增加，煤體表面吸附的表面活性劑分子逐漸增加，疏水基團(tuán)在煤體表面抑制水分子的能力逐漸提高，煤體表面接觸角也逐漸增大。

2)當(dāng)表面活性劑濃度等于0.5%時(shí)，煤體表面吸附的表面活性劑分子趨于飽和，疏水基團(tuán)在煤體表面抑制水分子的能力達(dá)到頂峰，煤體表面接觸角也逐漸達(dá)到最大值；若繼續(xù)增加表面活性劑濃度，多余的表面活性劑分子與正常吸附在煤體表面活性劑分子發(fā)生紊亂，疏水基團(tuán)之間產(chǎn)生吸附、纏繞，使得多余表面活性劑分子中的親水基團(tuán)朝向背離煤體表面的方向，對(duì)水分子產(chǎn)生吸附作用，進(jìn)而降低了煤體表面是疏水能力，煤體表面接觸角會(huì)產(chǎn)生小幅度地降低。

3.1.2表面張力測(cè)試結(jié)果與分析

將經(jīng)過不同濃度表面活性劑溶液分別裝至用于滴定裝置的注射器中，利用懸滴法對(duì)表面活性劑溶液進(jìn)行表面張力的測(cè)定。每次滴定工作結(jié)束之后使用蒸餾水進(jìn)行多次沖洗，避免測(cè)定溶液對(duì)待測(cè)溶液的結(jié)果產(chǎn)生影響，見表2。

表2表面張力的測(cè)定

由表2可知，隨著FC117和FC134兩種表面活性劑溶液濃度的增加，溶液的表面張力先迅速降低，再逐漸趨于穩(wěn)定。當(dāng)表面活性劑濃度從0增加至0.2%時(shí)，表面張力從初始的73 mN/m分別降至23.124 mN/m和19.07 mN/m，表面張力大幅度地降低；當(dāng)表面活性劑濃度從0.2%增加至1.5%時(shí)，表面張力變化幅度較小，保持著較小程度的降低，并趨于穩(wěn)定。

綜上分析，對(duì)FC117和FC134兩種表面活性劑從接觸角和表面張力兩個(gè)方面進(jìn)行性能測(cè)定，兩種表面活性劑均具有疏水性、低表面張力的性能，符合預(yù)期的效果。其中，當(dāng)兩種表面活性劑溶液濃度為0.5%時(shí)，可以實(shí)現(xiàn)煤樣表面潤(rùn)濕性的轉(zhuǎn)變，并具有較低的表面張力。因此，在后續(xù)的煤樣解吸試驗(yàn)中，可將溶液濃度為0.5%的表面活性劑作為對(duì)解吸試驗(yàn)所用的煤樣進(jìn)行處理的最佳使用濃度。

3.2干燥煤樣解吸特征的結(jié)果與分析

根據(jù)2.4節(jié)試驗(yàn)步驟中的2)～5)，其中，2種表面活性劑溶液的使用濃度設(shè)置為0.5%。依次對(duì)氣潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)劑處理前后的煤樣進(jìn)行不同吸附平衡壓力條件下的吸附試驗(yàn)。根據(jù)《煤的甲烷吸附量測(cè)定方法》，計(jì)算充入煤樣罐中的甲烷量Qci和吸附平衡后剩余空間的游離甲烷量Qdi，其表達(dá)式分別為

式中，Qci為充入煤樣罐的甲烷標(biāo)準(zhǔn)體積，cm3；P1i,P2i為分別為充氣前后參考罐內(nèi)絕對(duì)壓力，MPa；Z1i,Z2i分別為P1,P2壓力下及t1時(shí)甲烷的壓縮系數(shù)，1/MPa；t1為室內(nèi)溫度，℃；V0為參考罐及連通管標(biāo)準(zhǔn)體積，cm3；Vd為剩余體積，cm3；t3為試驗(yàn)溫度，℃；

充入煤樣罐的甲烷量扣除煤樣罐中剩余體積的游離甲烷量即為壓力段內(nèi)煤樣吸附甲烷量ΔQi：

ΔQi=Qci-Qdi(4)

每克煤壓力段內(nèi)的吸附量為

式中，Gr為煤樣可燃物質(zhì)量，g。

通過計(jì)算得到氣潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)劑處理前后干燥煤樣在不同吸附平衡壓力條件下的吸附量，如圖3所示。

圖3干燥煤樣吸附量

由圖3可知，隨著甲烷吸附平衡壓力的增加，氣潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)劑處理前后煤樣的吸附量均逐漸增加，且增加量均呈現(xiàn)逐漸減小趨勢(shì)。經(jīng)過氣潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)劑FC117和FC134處理后的煤樣吸附量始終小于未處理的煤樣。其中，產(chǎn)生該現(xiàn)象的原因主要為：一方面，氣潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)劑分子自身占有一定的體積，隨水溶液一同進(jìn)入煤體內(nèi)部。在干燥過程中，水分通過蒸發(fā)作用排出煤體，而氣潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)劑分子則滯留在煤體內(nèi)部，進(jìn)而減小甲烷分子的吸附空間；另一方面，氣潤(rùn)濕反轉(zhuǎn)劑具有低表面張力的特性，在吸附在煤體內(nèi)部孔隙裂隙的表面，降低其表面自由能，減小對(duì)甲烷分子的吸附能力，進(jìn)而使得吸附量下降。